前提:針對目前國內(nèi)壓鑄行業(yè)使用非實(shí)時(shí)監(jiān)控的壓鑄機(jī)具多這一現(xiàn)狀. 合理設(shè)定壓鑄 參數(shù)尤為重要
關(guān)鍵詞: 1.吉制點(diǎn)的確定. 2.2.壓射速度的確定 3.增壓的確定 4 實(shí)例分析
★在壓鑄過程中，通常的壓射功能為：慢壓射，一級快壓射，二級快壓射和增壓。其 中一級快壓射主要用于錘頭跟蹤，但也可用于由慢到快的過渡壓射，根據(jù)客戶及鑄件 的需要，強(qiáng)調(diào)使用過渡壓射時(shí)，也可做到錘頭跟蹤單獨(dú)控制（此為特供機(jī)），增壓與 二級快壓射相連，大噸位的壓鑄機(jī)增壓起始吉制獨(dú)立控制
★例：在 DCC160 壓鑄機(jī)上生產(chǎn)的一個(gè)壓鑄件. 澆鑄全重:330g（含澆排系統(tǒng)）. 鑄件重量 150g（內(nèi)澆口以上）. 鑄件投影面積：11X7=77cm. 澆注總投影面積：77X200%=154cm.鑄件材料：ADC12. 本例鑄件內(nèi)澆口實(shí)際截面積：2.7X1.1+18X1.7=60.3mm. 平均壁厚:2mm.
一. 吉制點(diǎn)確定: 吉制點(diǎn)確定 ①.△1 點(diǎn)對應(yīng)入料筒的 B 點(diǎn),當(dāng)采用短入料筒時(shí)△1 向△2 方向移動,同時(shí)△1 始終保持對 應(yīng) B 點(diǎn). ②.△2 點(diǎn):當(dāng)料溫低或充填率低亦或薄壁鑄件時(shí), △2 接近對應(yīng) A 點(diǎn),反之接近△3 點(diǎn). ③.△3 點(diǎn):通過計(jì)算 LH 來確定,通常錘頭壓射到△3 點(diǎn)時(shí),合金液達(dá)到 C 點(diǎn),如果需要提前 及滯后充填, △3 相應(yīng)右移及左移. ④.△4 點(diǎn):對應(yīng)模具分型面,(同時(shí)不能超過射出行程的極限) ⑤為了確定△3 點(diǎn),需要計(jì)算 LH M=Ap*LH*ρ----------------------------------⑴ M:鑄件重量(內(nèi)澆口以上,含集渣包) Ap:錘頭截面積 ρ:合金液體密度 將數(shù)值代入⑴:150=兀 R?*LH*ρ=3.14*2.5?*LH*2.5 求得 LH=3.06cm
二．壓射過程之速度確定 壓射過程之速度確定： 壓射過程之速度確定 1．慢壓射速度 Vs 的大小一般以合金液不從入料口溢出為原則。 通常 Vs 為 0.2-0.4m/s 之間為宜(可以不做調(diào)整) 2.一級快壓射速度的確定需要考慮錘頭跟出及過渡性速度兩種情況 充填率∮=M 總/ Ap*LK*ρ----------------------⑵ M 總:包括澆排系統(tǒng)在內(nèi)的鑄件總重 Ap:錘頭截面積 LK:空打行程 代入數(shù)值: ∮=(330/0.785*5?*32*2.5)*100%=21%(標(biāo)準(zhǔn) 30%-70%) 充填高: H=(D/2)*(1.66*∮+0.17)--------------⑶ H=(50/2)*(1.66*0.21+0.17)=13mm一級快壓射速度 VL=0.2* {(D-H)*(1-∮)/(1+∮)}1/2-----------⑷ VL=0.2* {(50-13)*(1-0.21)/(1+0.21)}1/2=0.98m/s 二級快壓射速度的確定及二級手輪的調(diào)節(jié)方法: 二級快壓射速度的確定及二級手輪的調(diào)節(jié)方法 VPC V H: V D ? Vp t ? Vg Pa 充填時(shí)間:t=(7/1000)*T?--------------------⑸ 充填時(shí)間 T:鑄件平均壁厚 t=(7/1000)*2?=0.028(s) 內(nèi)澆口速度： 內(nèi)澆口速度 Vg*t*Ag*ρ=M----------------------⑹ M:鑄件重量（內(nèi)澆口之上含集渣包） Vg*0.028*60.3*0.0025=150 Vg=35500mm/s=35.5m/s(內(nèi)澆口最小速度) 錘頭實(shí)打速度： 錘頭實(shí)打速度 Qg=Qp(合金液通過任何截面的流量相等) Qg：內(nèi)澆口處的流量 Qp：錘頭處的流量（入料筒處流量） Ag*Vg=Ap*Vp-----------------------------⑺60.3*35.5=0.785*50?*Vp Vp=1.1m/s(此為最小錘頭速度) Vp≥1.1m/s. 取 Vp=1.5m/s(模具所需) 模具界限速度: 模具界限速度 當(dāng) Pa=140kg/cm? (系統(tǒng)壓力) Vpc=550*(Pa*As*Ag?/Ap?)1/2 -------------------⑻ Vpc=550*{140*0.785*10?*0.6?/(0.785*5?)?}1/2=3.97 m/s 實(shí)打速度: 實(shí)打速度 Vp={(VD2*VPC2)/( VD2+VPC2)}1/2-----------------⑼ Vp={(62*3.972)/( 62+3.972)}1/2=3.31 m/s(壓鑄機(jī)所供) 3.31 遠(yuǎn)大于 1.5 能量過剩.即 Pa 不需要取 140kg/cm? 那么當(dāng) Pa=100 kg/cm?時(shí)情況如下: VPC=3.97*(100/140)1/2=3.35 m/s 此時(shí)空打速度 VD=6*(100/140)1/2=5 m/s VP={(52*3.352)/( 52+3.352)}1/2=2.78 m/s 通過比較可知:降低系統(tǒng)壓力讓壓鑄機(jī)與壓鑄模系統(tǒng)更匹配 由上面公式⑼:VP={(VD2*VPC2)/( VD2+VPC2)}1/2 可以導(dǎo)出: VD={(VPC2*VP2)/( VPC2-VP2)}1/2-------------------⑽ 當(dāng) VP =1.5m/s 時(shí) 可得出二級快壓射設(shè)定速度: 可得出二級快壓射設(shè)定速度 VD={(3.352*1.52)/( 3.352-1.52)}1/2=1.68m/s 手輪設(shè)置: 手輪設(shè)置 【(12*12/5)為每 1m/s 時(shí)的格數(shù)】 (12*12/5)*1.68=49 格 即:手輪調(diào)節(jié)為 4 圈 1 格
三.增壓確定: 增壓確定 P 取 100Mpa 時(shí) 鎖模力=A 總*P=154*100=154(T) AP * P = PZ * PZ--------------------------⑾ (錘頭部) (增壓缸處)0.785*52*100MPa=0.785*162*PZ PZ=9.76 Mpa (增壓缸需設(shè)置的壓力) AP * P = AS * PS--------------------------⑿ (錘頭部) (射出缸處) 0.785*52*100MPa=0.785*102*PSPS =25 MPa （射出缸壓力表顯示值） 通過查看射出缸壓力表（大表）讀數(shù)核實(shí)是否為 25MPa 如數(shù)據(jù)不符，需要調(diào)整增壓儲能器的壓力， 另外，原則上增壓流量手輪從 3 圈調(diào)起充填時(shí)間允許時(shí)，可調(diào)小增壓流量，否則反之 觸發(fā)壓力一般為 50kg/cm2， 充填時(shí)間允許時(shí)也可調(diào)小觸發(fā)壓力，否則反之
四．實(shí)例分析： 實(shí)例分析 1．當(dāng) VP=1.5m/s 時(shí) 通過 Ag * Vg = AP * VP 60.3*Vg=0.785*502*1.5 Vg = 48.8 m/s (標(biāo)準(zhǔn)為 20-60 m/s) 說明內(nèi)澆口截面積較小，內(nèi)澆口處的龜裂現(xiàn)象也證實(shí)了這一點(diǎn)。 如果內(nèi)澆口截面積增大一倍，則 Vg =24.4 m/s 就會理想一些 2.內(nèi)澆口分布欠佳. 主澆道分支的內(nèi)澆口較薄,流量偏低,不但形成紊流,而且由于 旁支澆口的流量偏大,造成封閉分型面,排氣不暢 解決辦法:將主澆道內(nèi)澆口厚度由 1.1 改成 1.8 3.充填率偏低,外向型.錘頭直徑為Φ40 時(shí) ∮=M 總/ Ap*LK*ρ*100% =(330/0.785*4?*32*2.5)*100%=33% (較理想) 錘頭直徑增大,澆口速度加大,可獲得大的充填速度 錘頭直徑減小,比壓加大,即獲得較大比壓
